套用華脫爾斯法建立了內、外焊唇焊接法蘭結構的力學模型，在相同設計條件和材料狀況下，進行了內、外焊唇結構法蘭的受力分析、設計計算和結構尺寸對比。就是焊接而成的法蘭。廣泛套用於建築工程，郵電通信，電力電站，機房，圖書館，船舶，高層樓宇等氣體滅火工程。
基本介紹
簡介,法蘭,
簡介
法蘭焊縫強度研究了不同焊接工藝參數下，金屬粉末過濾管與法蘭焊接焊縫寬度、熱影響區寬度、熔深和微觀組織以及這些參數與 焊縫強度的關係，尋找保證焊縫強度的最小焊接線能量，分析了影響焊接強度的因素。
法蘭和多孔過濾管均能定位且間隙適當,配合時用手錘輕敲進人。流、速度等工藝參數，採用交叉配合法焊接。 分析與討論緻密法蘭多孔管體 3.1焊縫寬度、熱影響區寬度和熔深 圖3為多孔管和法蘭焊縫剖面圖和各測量數據 的示意圖。試樣焊接完成後測量各樣品的焊縫寬度 (a)、熱影響區寬度(b)；部分樣品沿徑向剖開焊縫，觀測熔池的熔深(川並記錄數值。表1列出了不同焊 接參數下的焊縫特徵值。焊接參數中焊接電流、電壓 焊縫 法蘭 隴口與法蘭與多孔管的配合形式 多孔管 2.2焊接方法 焊機為帶氨氣保護罩的鎢極電弧焊機,焊接件 立放(法蘭朝上)於保護罩中的旋轉平台上，鎢極與 豎直線成45“角(指向中心)，鎢極尖端距焊件距離 為2一3 mm,距邊沿水平距離2一5 mm。選擇焊接電 口 圖3多孔管和法蘭焊縫剖面圖 表1不同焊接參數下的焊縫特徵值 編號 焊接工藝參數 焊縫特徵值 電流/A電壓那線速度， 線能量/J .mm一，焊縫寬度/mm HAZ寬度/mm熔深/mm 1 .1 1 .1 08 焊透和焊接速度的變化都將影響焊縫的外觀尺寸，而比 較客觀的反映焊縫所獲得的能量的多少是焊接線能 量。由表1可知,線能量較小時，焊縫獲得的能量 少，不能有效地連線法蘭和多孔管，造成未焊合現 象；線能量大時，焊縫寬度、熱影響區寬度和五值都 較大。觀察2號樣品的解剖面,發現焊縫已經焊透, 即五值大於或等於多孔過濾管的壁厚。採用“T’’型支 撐桿式測試法計算的金屬過濾管與緻密法蘭間的理 論最小五的表達式l4>為: 五〕 功外一價：卜一導。場為緻密金屬抗拉強度；風為多孔金屬材料抗拉強度；功外為多孔管外徑；功內為多孔管內徑；五為 熔深。 依據(1)式,五的最小值對應於多孔金屬過濾管 法蘭焊接時的最低強度要求。本次試驗採用多孔不 銹鋼管，由不鏽鋼手冊多孔金屬過濾管的法蘭焊縫的寬度、長度等。金屬粉木過象怎管在焊接法蘭的過程中，內部產生大量均勻分布的閉孑L，焊縫的氧化、熱焊縫影響區的殘餘應力都是影響焊接強度的因素。
法蘭和多孔過濾管均能定位且間隙適當,配合時用手錘輕敲進人。流、速度等工藝參數，採用交叉配合法焊接。 分析與討論緻密法蘭多孔管體 3.1焊縫寬度、熱影響區寬度和熔深 圖3為多孔管和法蘭焊縫剖面圖和各測量數據 的示意圖。試樣焊接完成後測量各樣品的焊縫寬度 (a)、熱影響區寬度(b)；部分樣品沿徑向剖開焊縫，觀測熔池的熔深(川並記錄數值。表1列出了不同焊 接參數下的焊縫特徵值。焊接參數中焊接電流、電壓 焊縫 法蘭 隴口與法蘭與多孔管的配合形式 多孔管 2.2焊接方法 焊機為帶氨氣保護罩的鎢極電弧焊機,焊接件 立放(法蘭朝上)於保護罩中的旋轉平台上，鎢極與 豎直線成45“角(指向中心)，鎢極尖端距焊件距離 為2一3 mm,距邊沿水平距離2一5 mm。選擇焊接電 口 圖3多孔管和法蘭焊縫剖面圖 表1不同焊接參數下的焊縫特徵值 編號 焊接工藝參數 焊縫特徵值 電流/A電壓那線速度， 線能量/J .mm一，焊縫寬度/mm HAZ寬度/mm熔深/mm 1 .1 1 .1 08 焊透和焊接速度的變化都將影響焊縫的外觀尺寸，而比 較客觀的反映焊縫所獲得的能量的多少是焊接線能 量。由表1可知,線能量較小時，焊縫獲得的能量 少，不能有效地連線法蘭和多孔管，造成未焊合現 象；線能量大時，焊縫寬度、熱影響區寬度和五值都 較大。觀察2號樣品的解剖面,發現焊縫已經焊透, 即五值大於或等於多孔過濾管的壁厚。採用“T’’型支 撐桿式測試法計算的金屬過濾管與緻密法蘭間的理 論最小五的表達式l4>為: 五〕 功外一價：卜一導。場為緻密金屬抗拉強度；風為多孔金屬材料抗拉強度；功外為多孔管外徑；功內為多孔管內徑；五為 熔深。 依據(1)式,五的最小值對應於多孔金屬過濾管 法蘭焊接時的最低強度要求。本次試驗採用多孔不 銹鋼管，由不鏽鋼手冊多孔金屬過濾管的法蘭焊縫的寬度、長度等。金屬粉木過象怎管在焊接法蘭的過程中，內部產生大量均勻分布的閉孑L，焊縫的氧化、熱焊縫影響區的殘餘應力都是影響焊接強度的因素。
