外嚙合齒輪副

外嚙合齒輪副是余齒輪齒面坐標系和斜齒輪三維有限元格線自動生成，研究了齒數，模數，齒寬，螺旋角和變位係數等齒輪幾何參數對內嚙合和外嚙合斜齒輪振動的影響。通過對比分析發現了內嚙合和外嚙合斜齒輪計算振幅隨齒輪幾何參數的變化規律。部分計算結果與ISO標準進行了比較。研究結果可用於低振動水平內外嚙合斜齒輪副的設計。

概念

外嚙合齒輪副根據建立的余齒輪齒面坐標系和斜齒輪三維有限元格線自動生成，研究了齒數，模數，齒寬，螺旋角和變位係數等齒輪幾何參數對內嚙合和外嚙合斜齒輪振動的影響。通過對比分析發現了內嚙合和外嚙合斜齒輪計算振幅隨齒輪幾何參數的變化規律。部分計算結果與ISO標準進行了比較。研究結果可用於低振動水平內外嚙合斜齒輪副的設計。

外嚙合齒輪副

介紹

將內嚙合輸出軸上的[Z1]齒,帶一個相同的[Z1]齒,速比1:1,使它們在外嚙合形式下嚙合,求出其承載能力.相應條件是指:此對外嚙合形式下嚙合的[Z1]齒的:轉速n1,尺寸,材質,精度,均與它們在內嚙合形式下嚙合時的轉速1,尺寸,材質,精度以及運轉條件相同。於是可以以這對外嚙合[Z1]齒輪的強度承載能力,作為內嚙合齒輪副的[最小]承載能力。通俗地講[Z1]齒如它在外嚙合時壽命3年,則它在內嚙合時壽命至少4--5年。理由.常規齒輪接觸強度均≤彎曲強度,但內嚙合齒輪接觸強度潛力遠遠彎曲強度,如在外嚙合時不損壞,則它們在內嚙合時決不會損壞。這可在理論上從赫芝強度公式列出詳細數理證明。故此種強度設計方法足夠安全。理由.齒輪接觸強度損壞形式呈現點蝕.表面剝落與磨損;彎曲強度損壞形式呈現斷裂.崩牙與缺肉。在工業實踐中從來找不到具有接觸強度損壞形式的內齒輪,而只能找到呈現斷裂.崩牙與缺肉的內齒輪。這事實可類比.推斷:---內嚙合齒輪接觸強度潛力遠遠>>彎曲強度,它們極耐磨損,而只可能出現彎曲強度損壞形式。這事實充份證明:內嚙合齒輪接觸強度潛力遠遠>>彎曲強度。理由.近百年來世界各國齒輪的強度承載能力標準,都是建築在實驗室事實基礎上的,但目前各國缺少內嚙合齒輪強度實驗室,故其強度機理理論不成熟,缺少實驗數據,爭議多,缺少內嚙合承載能力標準。而外嚙合齒輪承載能力設計方法己成熟,有可靠把握。貿然採用一種機理理論不成熟的設計方法,不如套用一種成熟的設計方法,後者可靠性較強。

外嚙合齒輪泵

的結構及工作原理OperationoftheExternalGearPump外嚙合齒輪泵的工作原理和結構如圖所示。泵主要由主、從動齒輪，驅動軸，泵體及側板等主要零件構成。外嚙合齒輪泵的工作原理泵體(Housing);2.主動齒輪(DriverGear);3-從動齒輪(DrivenGear)泵體內相互嚙合的主、從動齒輪2和3與兩端蓋及泵體一起構成密封工作容積，齒輪的嚙合點將左、右兩腔隔開，形成了吸、壓油腔，當齒輪按圖示方向旋轉時，右側吸油腔內的輪齒脫離嚙合，密封工作腔容積不斷增大，形成部分真空，油液在大氣壓力作用下從油箱經吸油管進入吸油腔，並被旋轉的輪齒帶入左側的壓油腔。左側壓油腔內的輪齒不斷進入嚙合，使密封工作腔容積減小，油液受到擠壓被排往系統，這就是齒輪泵的吸油和壓油過程。在齒輪泵的嚙合過程中，嚙合點沿嚙合線，把吸油區和壓油區分開。齒輪泵的結構特點ConstructionCharacterofGearPumps如圖所示，齒輪泵因受其自身結構的影響，在結構性能上其有以下特徵。

齒輪泵的結構

1-殼體(Housing);2.主動齒輪(DriverGear);3-從動齒輪(DrivenGear);4-前端蓋(FrontCover);5-後端蓋(BackCover);6-浮動軸套(FloatingShaftSleeve);7-壓力蓋(PressureCover)困油的現象TrappingofOil齒輪泵要平穩地工作，齒輪嚙合時的重疊係數必須大於1，即至少有一對以上的輪齒同時嚙合，因此，在工作過程中，就有一部分油液困在兩對輪齒嚙合時所形成的封閉油腔之內，如圖所示，這個密封容積的大小隨齒輪轉動而變化。圖(a)到(b)，密封容積逐漸減小；圖(b)到(c)，密封容積逐漸增大；圖（c）到（d）密封容積又會減小，如此產生了密封容積周期性的增大減小。受困油液受到擠壓而產生瞬間高壓，密封容腔的受困油液若無油道與排油口相通，油液將從縫隙中被擠出，導致油液發熱，