從計算結果來看，中子脈衝注量率基本上與斬盤視窗弧線長 w 成線性關係，隨著斬盤視窗弧線長 w 的增大而增大。這與斬窗設計的物理初衷是一致的，在入射中子束流強度一定的情況下，脈衝注量率基本上與中子束流所通過的時間成正比。在轉速一定的情況下，脈衝束流時間與斬盤視窗弧線長 w 是成線性關係的。從計算結果來看，斬盤產生的中子脈衝的束流發散度隨著斬盤視窗弧線長w 增大而增大。曲線有一定的波動 , 這主要是由計算誤差以及高斯擬合誤差帶來的。
計算模型的基本物理參數見表2。當 w2 ≤34mm 時 , 模擬得到的中子脈衝強度隨著第二斬盤視窗w2的增大而增大；當 w 2 >34 m m 時候，中子束流脈衝強度基本上沒有變化，曲線微小的波動可能是計算誤差造成的。由第二斬盤視窗大小不同時脈衝中子注量率與雙盤間距變化的函式關係可知，w2=34 mm 斬出的中子脈衝強度要比 w2 =4 mm 大得多。產生的脈衝注量率都隨著雙盤間距的增大而減小，並且在初始階段，下降較快。
注量率計算的雙斬盤模型輸入參數
從模擬計算結果可以看出，w2 =34 mm 斬出的中子脈衝束流發散度要比 w2 =4 mm 大一些。兩種模型下模擬計算得到的結果都表明，隨著雙盤間距的增大，中子脈衝束流的發散度都呈下降趨勢。相對來說，w2 =34 mm 的計算模型下，中子脈衝束流發散度的下降趨勢要緩和一些。為了更為直觀地比較，中子脈衝束流發散都採用了高斯擬合。
