《預應力筋用錨具、夾具和連線器套用技術規程》JGJ85-92

《預應力筋用錨具、夾具和連線器套用技術規程》JGJ85-92於一九九三年五月一日開始施行，屬於行業標準。

基本介紹

• 中文名：《預應力筋用錨具、夾具和連線器套用技術規程》JGJ85-92
• 施行：一九九三年五月一日
• 編號：JGJ85-92
• 性質：行業標準

起源

根據原城鄉建設環境保護部(83)城科字第224號文的要求,由中國建築科學研究院主編的《預應力筋用錨具、夾具和連線器套用技術規程》,業經審查,現批准為行業標準,編號JGJ85-92,自一九九三年五月一日起施行。

下料長度

預應力筋下料長度既要滿足使用要求,又要防止下料過長造成浪費。預應力筋下料長度的計算,應考慮預應力筋的品種、錨具形式、彈性回縮率、張拉伸長值、構件孔道長度、張拉設備與施工方法等因素,由於預製梁採用兩端張拉,故每根鋼絞線的長度按下式確定:

L=L0+2(L1+L2+L3+L4)

式中L0——構件的孔道長度;

L1——工作?>錨厚度;

L2——千斤頂長度;

L3——工具錨厚度;

L4——長度富餘量;(一般取100mm)

2.2.2預應力筋下料與編束

2.2.2.1鋼絞線的下料

鋼絞線下料場應在平坦,下墊方木或彩條布,不得將鋼絞線直接接觸土地,以免生鏽,也不得在混凝土地面上生拉硬拽,磨傷鋼絞線,下料長度誤差控制在-50mm~+100mm以內。鋼絞線的盤重大,盤卷小,彈力大,為了防止在下料過程中鋼絞線紊亂並彈出傷人,事先用鋼管架製作成簡易的鐵籠。下料時,將鋼絞線盤卷裝在銹籠內,從筋卷中逐步抽出,較為安全。

鋼絞線的下料宜用砂輪切割機切割,不得採用電弧切割,因鋼絞線為高強鋼材,如局部加熱或急劇冷卻,將引起該部位的馬氏組織脆性變態,小於允許張拉力的荷載即可造成脆斷,危險性很大。

2.2.2.2鋼絞線的編束

將下好的鋼絞線放在工作平台上,每隔1m用22號鐵絲按需要將幾股鋼絞線紮成一組,然後綑紮在一起,形成預應力鋼絲束,編束一定要綁緊,鋼絞線要順繞,根與根之間不得相扭,並鐵絲扣向里,以便穿束時順利通過孔道,編好束的鋼絞線應標明所使用梁片的種類及孔號,以免用錯。

2.3預留孔道成形孔道成形的質量,對孔道磨組損失的影響較大,應嚴格把關,因此要求孔道的尺寸與位置應正確,孔道應平順,接頭不漏漿,端部預埋鋼板應垂直於孔道中心線等。

預應力筋的孔道可採用鋼管抽芯,膠管抽芯和預埋管等方法成形,本工程採用預埋金屬波管成孔工藝。接頭採用外徑大2mm同類波紋套接,並用膠帶纏繞、密封好,以免水泥漿進入管內,沿梁長方向1m設一道井字形鋼筋架以利於固定波紋管。

2.4鋼筋工程及混凝土工程預應力筋預留孔道的施工過程與鋼筋工程同步進行,施工時應對節點鋼筋進行放樣,調整鋼筋間距及位置,保證預留孔道順暢通過節點,在鋼筋綁紮過程中應小心操作,確實保護好預孔道位置、形狀及外觀。在電氣焊操作時,更應小心,禁止電氣焊火花觸及波紋管,焊渣也不得堆落在孔道表面,應切實保護好預留孔道。

混凝土澆注是一道關鍵工序,禁止將振搗棒直接振動波紋管,混凝土入模時,嚴禁將下料斗出口對準孔道下灰。此外混凝土材料中不應含帶氯離子的外加劑或其它侵蝕性離子。

混凝土澆注過程中,應及時做好張拉試件,試件拆模後與梁的混凝土同條件養生,以此來保證混凝土張拉強度。

2.5預應力筋穿束根據穿束與混凝土之間的先後關係,可分為先穿束和後穿束法;根據穿束使用機具設備的種類,可分為人工穿束,

卷揚機穿束,穿束機穿束。本工程考慮不占用工期及儘量減少投資,採用人工後穿束法。

2.6預應力筋張拉2.6.1張拉施工準備

2.6.1.1錨具進場

預應力筋用錨具進場時應按《混凝土結構工程施工及驗收規範》GB50204-92和《預應力筋用錨具、夾具和連線器套用技術規程》JGJ85-92組批驗收,合格後方準使用。

選用及標準

施工時應根據所用預應力筋的種類及其張拉錨固工藝情況,選用張拉設備。

張拉設備應配套標定,以確定張拉力與壓力表讀數的關係曲線,標定張拉設備用的試驗機或測力計精度,不得低於+2%。壓力表的精度不宜低於1.5級,最大量程不宜小於設備額定張拉力的1.3倍。

張拉設備的標定期限,不宜超過半年。當發生下列情況之一時,應對張拉設備重新標定:

①千斤頂經過拆卸修理。

②千斤頂久置後重新使用。

③壓力表受過碰撞或出現失靈現象。

④更換壓力表。

⑤張拉中預應力筋發生多根破斷事故或張拉伸長值誤差較大。

2.6.1.3預應力筋張拉力值

預應力筋設計張拉力值Pj,按下式計算

Pj=-бcon×AP

式中бcon——預應力筋設計張拉控制應力值

AP——束預應力筋的截面積

張拉程式:O→100%Pj→1.02%Pj(持荷5min)→Pj錨固

2.6.1.4預應力筋張拉伸長值計算

鋼筋線張拉時的理論伸長值ΔL(cm)按下式計算:

ΔL=(P­­平·L)/(Ay·Eg)

式中P—預應力鋼絞線平均張拉力(N);

L—預應力鋼絞線的長度(cm);

Ay—預應力鋼絞線截面積(mm2),取140mm2;

Eg—預應力鋼鉸線的彈性模量(N/mm2),取1.95×105N/mm2;

預應力鋼鉸線平均張拉力P平(N)按下式計算:

P平=P[1-e-(kx+μθ)/(kx+μθ)

式中P—預應力鋼絞線張拉端的張拉力(N);

X—從張拉端至計算截面的孔道長度(m);

θ—從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角這和(rad);

k—孔道局部偏差對磨擦的影響係數,取0.0006~0.001;

μ—預應力鋼鉸線與孔道壁的磨擦係數,取0.16~0.19;

對多曲線段組成的曲線束,應分段計算,然後疊加。

2.6.1.5張拉施工前的其它準備工作

①張拉操作平台的搭設。

②構件端頭清理及鋼絞線清理。

③動力電源及照明電源的布置。

④張拉班組布置及安全技術交底。

⑤工具錨、限位板、頂壓器等配備及設備配套工具準備等。

2.6.2預應力筋張拉

2.6.2.1張拉前的準備

①清理錨墊板及鋼絞線表面;

②安裝錨杯;

③裝夾片;

④安裝限位板。

2.6.2.2安裝張拉設備

①千斤頂安裝就位;

②用擋板推緊工具錨夾片;

2.6.2.3張拉

①向千斤頂張拉缸供油,直至設計油壓;

②測量伸長值。

2.6.2.4錨固

①打開截止閥,讓張拉缸回油錨固;

②向千斤頂回油缸供油,活塞回程。

2.6.2.5封錨

①拆除千斤頂;

②切除多餘鋼絞線;

③結束道壓漿;

④端部用混凝土封平。

2.6.3張拉伸長值校核

2.6.3.1張拉伸長值的量測

用量測千斤頂油缸行程數值方法,在初始應力下,量測油缸外露長度,在相應分級的荷載下量測相應油缸外露長度,如果行程不夠中間錨固,則第二級初始荷載應為前一級最終荷載,將多級伸長值疊加,即為初應力至終力間的實測伸長值,實際伸長值ΔL應力:

ΔL=ΔL1+ΔL2-A-B-C

式中ΔL1——以初應力至最大張拉力之間的實測伸長值,包括多級張拉,兩端張拉的總伸長值;

ΔL2——初應力以下的推算伸長值;

A——張拉過程中錨具楔緊引起的預應力筋內縮值;

B——千斤頂體內預應力筋的張拉伸長值;

C——構件的彈性壓縮值。

關於推算伸長值ΔL2,可根據彈性範圍內張拉力與伸長值成正比的關係計算,如初應力為10%張拉力,初應力至終應力間荷載差值為90%張拉力,相應伸長值為ΔL1,則初應力以下伸長值為1/9ΔL1。

2.6.3.2伸長值校核

伸長值校核是檢驗張拉工序成敗的有效手段,預應力控制為主、伸長量控制為輔的雙向控制已在預應力中普遍套用,若鋼絞線控制應力已達到設計值,並實際量測伸長值在計算伸長值的-5%~+10%範圍內,則認會合格。否則應暫停張拉,查明原因,在採取措施後,方可繼續張拉。

2.7孔道灌漿孔道壓漿是為了保護預應力鋼筋不鏽蝕,並使預應力筋與構件混凝土有效的粘結,從而既能減輕梁端錨具的負荷,又能提高梁的承載能力、抗裂性能和耐久性。

2.7.1準備工作:用環氧砂漿或棉花和水泥漿堵塞錨具周圍的鋼絲間隙,並用空氣泵檢查通氣情況。

2.7.2水泥漿的製備

孔道注漿所用的水泥漿,須用不低425的普通矽酸鹽水泥拌制。水泥漿標號不在低於構件混凝土標號的50%(7天齡期時)和80%(28天齡期時)。

水泥漿應有足夠的流動性,稠度控制在14s~18s之間,水灰比應在0.4~0.45。泌水率宜控制在2%,最大不得超過4%。每次拌量以不越過40分鐘的使用為宜,水泥漿在使用和壓注過程應經常攪動。

2.7.3壓漿程式和操作方法

預應力張拉後,應在24h完成孔道壓漿,經過鐵絲篩的水泥漿用灰泵從一端向一端壓漿,壓漿工作要在一次作業中連續完成,當另一端出濃漿,稠度達到規定值為止,關閉出口閥門繼續壓漿,壓罰應最少升至0.7Mpa,保壓至少10s,然後並閉閥門。

施工注意事項

a.在預應力作業中,必須特別注意安全。因為預應力筋持有很大的能量,萬一預應力筋被拉斷或錨具與張拉千斤頂失效果。巨大能量急劇釋放,有可能造成很大危害。因此必須有安全防護措施。

b.操作千斤頂和量測伸長值的人員,應站在千斤頂側面操作,嚴格遵守操作規程。

c.工具錨的夾片,應注意保持清潔和良好的潤滑狀態。

d.多根鋼絞束夾片錨固體系如遇到個別鋼絞線滑移,可更換夾片,用小型千斤頂單根張拉。

e.多根鋼絲同時張拉時,構件截面中斷絲和滑脫鋼絲的數量不得大於鋼絲總數的3%,但一束鋼絲只允許一根。